从表 2 可以看出， C 试样的流动度经时损失较小。这对管桩制作来说是有利的。坍落度损失大的混凝土，人工浇注料时较为困难。同时，由于管桩用混凝土属于半干硬性混凝土，用水量小，制作管桩自配料开始到离心结束，需要一定时间，而其中某环节出现问题，或前后工序脱节，所需时间将更长。如果坍落度损失大，较容易引起料干，导致麻面、空洞蜂窝等废次品，这在春夏季更为突出。
表 2 各减水剂经时流动度损失比较
|
品种 |
掺量 /% |
起始流动度 / ㎜ |
1h 流动度 / ㎜ |
2h 流动度 / ㎜ |
|
A |
0.6 |
232 |
178 |
127 |
|
B |
0.7 |
229 |
187 |
139 |
|
C |
0.7 |
230 |
201 |
156 |
1.3 试配结果对比
为了进一步摸清其是否能够满足用于配制高强混凝土的技术要求，我们选用洁净的、通过筛分的 5 ～ 25mm 连续级配的粗骨料、细度模数为 2.7 的洁净河砂、 52.5 水泥、自制比表面积为 42 0 ㎡ /kg 的磨细砂，进行试配试验，其结果见表 3 。
从表 3 可以看出，各减水剂性能均能满足混凝土强度等级设计要求，其中 A 型和 C 型基本持平， B 型略为偏低。
表 3 各减水剂试配情况
|
品种 |
掺量 /% |
水泥 / （㎏ /m3 ） |
磨细砂 / （㎏ /m 3 ） |
粗骨料/ （㎏ /m 3 ） |
细骨料/ （㎏ /m 3 ） |
水 / （㎏ /m 3 ） |
坍落度/ ㎝ |
和易性 |
蒸养强度 /MPa |
蒸压强度 /MPa |
|
A |
1.50 |
315 |
135 |
1410 |
700 |
123 |
4.0 |
良好 |
52.6 |
95.1 |
|
B |
2.33 |
315 |
135 |
1410 |
700 |
128 |
3.5 |
良好 |
49.8 |
92.9 |
|
C |
2.12 |
315 |
135 |
1410 |
700 |
125 |
4.0 |
良好 |
52.0 |
94.8 |
微信二维码